Собственный емкостной ток кабельной линии

Защита двигателя от замыканий на землю в обмотке статора

Двигатель подключается к сети через кабельную линию. Трансформаторы тока нулевой последовательности, к которым подключается защита, распола­гаются в распределительном устройстве (см. рисунок 23). В зону действия защиты попадают линия и электродвигатель.

Рисунок 23 – Схема подключения ТТПН

Ток срабатывания защиты от замыканий на землю выбирается из условия отстройки от собственного тока защищаемого присоединения при дуговых перемежающихся ОЗЗ:

,

где – коэффициент надежности срабатывания защиты,

– коэффициент броска тока.

Собственный емкостный ток защищаемого присоединения равен:

,

где , А – собственный емкостный ток двигателя,

, А – собственный емкостный ток кабельной линии, соединяющей двигатель со сборными шинами РП.

Собственный ёмкостный ток двигателя I_с.д определяется по формуле

,

где С_д — емкость фазы статора электродвигателя относительно земли, принимается по справочным данным, Ф; U_н.ф – номинальное фазное напряжение сети;

ω = 2 ∙ π ∙ f – круговая частота.

Емкость фазы статора относительно земли, Ф, определяется по выражению

где S_д.н — номинальная мощность двигателя, МВА

S_Д.Н = Р_Н / cosφ = 2/0,88 = 2.273 МВА;

U_д.н.л — номинальное линейное напряжение двигателя, В;

n_д.н=500, об/мин — номинальная частота вращения ротора [7, табл. 27.15].

Собственный ёмкостный ток двигателя:

Собственный ёмкостный ток линии, входящей в зону защиты, можно определить по удельному емкостному току кабельной или воздушной линии и ее длине [4, раздел 18]

I_с.л = I_уд.л ∙ L_л,

где I_уд.л=0,65 А/км– удельный емкостный ток для кабеля АС-3×35 с полиэтиленовой изоляцией, А/км [4, табл. 18.1]; L_л=0,06 км – длина линии, питающей электродвигатель.

I_с.л = 0,65 ∙ 0,06=0,039 А.

А.

А.

Выяснила, что ток однофазного замыкания на землю в обмотке статора равен 0,173 А. Согласно ПУЭ [1, п.5.3.48] для двигателей более 2 МВт ток замыкания на землю 5 А, значит, эту защиту можно не ставить.

studopedia.org — Студопедия.Орг — 2014-2021 год. Студопедия не является автором материалов, которые размещены. Но предоставляет возможность бесплатного использования (0.002 с) .

Примеры защит от замыкания фазы на землю

Защита от замыкания на базе фильтра тока нулевой

Последовательности

Для токовых защит отходящих фидеров используются специальные трансформаторы тока нулевой последовательности (ТТНП), рис. 10.

Рис. 10. Трансформатор тока нулевой последовательности:

а) — устройство; б) – установка ТТНП на кабеле

Расчетные уставки защиты. Первичный ток срабатывания защиты, выполненной на реле РТ-40/0,2 или РТЗ-50, выбирается из условия несрабатывания зашиты от броска собственного емкостного тока линии при внешнем замыкании на землю по выражению:

, (1.6)

где k_отс – коэффициент отстройки (k_отс=1,1÷1,2); k_б – коэффициент, учитывающий бросок собственного емкостного тока при внешних перемежающихся замыканиях на землю; I_С – собственный емкостной ток. Определение I_С производится:

– для кабельной ЛЭП:

,

где I_С0 – величина I_С на 1 км длины одного кабеля (табл. 2); l – длина линии; n – число кабельных линий;

– для воздушной ЛЭП:

,

где l – длина линии; I_С0.ВЛ – величина I_С на 1 км длины ВЛ (табл.3).

Средние значения емкостного тока металлического замыкания на землю одной фазы кабельных линий при частоте 50 Гц

Сечение кабеля	Ёмкостные токи, А/км, при номинальном напряжении кабеля
Для шестикиловольтной сети, кВ	Для десятикиловольтной сети, кВ
0,40	0,35	0,55
0,50	0,40
0,58	0,45	0,72
0,68	0,50	0,80
0,80	0,58	0,92
0,90	0,68	1,04
1,00	0,75	1,16
1,18	0,85	1,30
1,25	0,95	1,47
1,45	1,10	1,70

Среднее значение емкостного тока металлического замыкания на землю одной фазы ВЛ при частоте 50 Гц

Характеристика линии	Ёмкостные токи, А/км, при номинальном напряжении, кВ
Одноцепная линия:
без троса	0,013	0,0256
с тросом	—	0,032
Двухцепная линия без троса	0,017	0,035

Если , то ток срабатывания защиты принимается равным I_сз.min. При принятый ток срабатывания равен I_сз.

Чувствительность защиты проверяется по формуле:

где I_СΣ.min – наименьшее реальное значение суммарного емкостного тока сети; I_С – собственный емкостной ток поврежденного присоединения; I_сз – принятый ток срабатывания защиты; I_др – индуктивный ток дугогасящего реактора, в некомпенсированных сетях I_др=0. Минимальный коэффициент чувствительности должен быть не менее 1,25 для кабельных и не менее 1,5 для воздушных линий.

При ориентировочных расчетах величину удельной емкости С_уд можно принимать 5,5· 10 -3 мФ /км для воздушных линий и 190·10 -3 мФ/км для трехжильных кабельных ЛЭП.

Емкостная проводимость 1 км фазы воздушной линии при частоте 50 Гц определяется выражением:

(1/Ом км)

где D_ср – среднегеометрическое расстояние между проводами фаз;

r – радиус провода;

С_уд – удельная емкость линии.

В расчетах величину для воздушных ЛЭП можно принять равной 3· 1/Ом км. Для кабельных ЛЭП она значительно больше.

Общий контроль изоляции в распределительных сетях 6 – 35 кВ

Для выявления нарушения изоляции фаз относительно земли в электроустановках предусматривается так называемый общий контроль изоляции. Для этих целей применяется специальный трехфазный пятистержневой трансформатор напряжения, одна из вторичных обмоток которого соединяется в «разомкнутый треугольник» и является фильтром напряжения нулевой последовательности (ФННП) (Рис.7). К выходу этого фильтра присоединяется реле напряжения KV. При замыкании фазы на землю на выходе фильтра появляется напряжение нулевой последовательности 3U₀, под действием которого реле срабатывает и действует на сигнал. Поврежденная фаза определяется, как правило, по трем вольтметрам включенных в другую вторичную обмотку трансформатора напряжения. В этом случае показания вольтметра в поврежденной фазе будут равны нулю при металлическом замыкании и меньше фазного напряжения, если в точке замыкания имеется переходное сопротивление. Электрическая схема контроля изоляции в сетях 6 – 35 кВ представлена на Рис.7.

Рис. 7. Схема общего контроля изоляции в сети 6-10кВ

Причиной появления напряжения нулевых последовательностей 3U₀ является нарушение симметрии фазных напряжений ЛЭП относительно земли (рис. 8 г, д).

Векторные диаграммы напряжения и емкостных токов для нормального режима показано на рис. 8 а, б.

Рис. 8. Схемы замещения сети с изолированной нейтралью: а, б — нормальный режим сети и векторные диаграммы напряжений емкостных токов; в, г, д, е – при замыкании фазы А на землю и векторные диаграммы.

Векторные диаграммы напряжения и ёмкостных токов при замыкании фазы «А» на землю представлены на рис.8 в, г.

Симметричные составляющие напряжений и ёмкостного тока замыкания I_з при замыкании фазы «А» на землю представлены на Рис.8 д, е.

Реальное распределение токов нулевых последовательностей 3I₀ в конкретной распределительной сети 10кВ показано на Рис. 9.

Рис. 9. Токораспределение 3I₀ по фидерам ЛЭП

Из приведенной на Рис. 9 схемы распределения 3I₀ в реальной сети 10 кВ нужно уяснить следующее:

– емкостной ток нулевой последовательности 3I₀ в неповрежденных линиях имеет направление «от линии – к шинам»; в поврежденной линии «от шин – в линию».

– емкостной ток 3I₀ в поврежденной линии равен сумме емкостных токов от неповрежденных линий

Эти два свойства широко используют при выполнении ряда защит от замыкания на землю.

Величина тока замыкания I_з=3I₀ в практических расчетах для настройки защит может определяться через удельную ёмкость С_уд (мкФ/км).

(A)

где U_ф–фазное напряжение;

l — длина электрически связанной сети, км.

Величина С_удзависит от конструкции сетей и составляет ориентировочно:

–5.5 · 10 -3 мкф/км – для воздушных ЛЭП;

–190 ·10 -3 мкф/км – для кабельных ЛЭП.

В практике можно воспользоваться также и империческими формулами для определения тока замыкания :

– воздушные ЛЭП (A)

– кабельные ЛЭП (A)

где U – линейное напряжение, кВ

l – длина сетей, км

Примеры защит от замыкания фазы на землю

Защита от замыкания на базе фильтра тока нулевой

Последовательности

Для токовых защит отходящих фидеров используются специальные трансформаторы тока нулевой последовательности (ТТНП), рис. 10.

Рис. 10. Трансформатор тока нулевой последовательности:

а) — устройство; б) – установка ТТНП на кабеле

Расчетные уставки защиты. Первичный ток срабатывания защиты, выполненной на реле РТ-40/0,2 или РТЗ-50, выбирается из условия несрабатывания зашиты от броска собственного емкостного тока линии при внешнем замыкании на землю по выражению:

, (1.6)

где k_отс – коэффициент отстройки (k_отс=1,1÷1,2); k_б – коэффициент, учитывающий бросок собственного емкостного тока при внешних перемежающихся замыканиях на землю; I_С – собственный емкостной ток. Определение I_С производится:

– для кабельной ЛЭП:

,

где I_С0 – величина I_С на 1 км длины одного кабеля (табл. 2); l – длина линии; n – число кабельных линий;

– для воздушной ЛЭП:

,

где l – длина линии; I_С0.ВЛ – величина I_С на 1 км длины ВЛ (табл.3).

Расчет релейной защиты линии 10кВ

Линия электропередач осуществляет транспорт электроэнергии из точки А до точки В. На напряжении 6-35кВ ЛЭП выполняются с компенсированной или изолированной нейтралью. Данное обстоятельство накладывает определенные особенности выполнения устройств РЗА.

Например, в данных сетях допустима длительная (до нескольких часов) работа при однофазном замыкании на землю (ОЗЗ). В данном случае нагрузку переводят на другую линию, после чего происходит отключение. Также возможны варианты, когда защита от ОЗЗ на землю действует только на сигнал, либо вообще отсутствует.

Защита от двухфазных и трехфазных замыканий КЗ обеспечивается установкой комплектов РЗА в двух фазах из трех: фазе А и фазе С. Так как однофазное КЗ не критичное, то при двухфазном или трехфазном КЗ всегда отключится вся линия.

• ф.А+В => отключится по ф.А линия
• ф.А+С => отключится по двум фазам
• ф.В+С => отключится линия по ф.С

Другое дело, если произойдет двойное замыкание на землю. Это когда на двух параллельных линиях замыкается по одной разноименной фазе. В итоге у нас получается, что всего имеем 6 вариантов короткого замыкания:

• в 2 случаях отключается одна линия
• в 2 случаях другая линия
• и еще в 2 случаях происходит отключение сразу 2 линий

Получается, что в 4 вариантах из 6 одна из линий остается в работе. Это является преимуществом данного способа подключения. Другое дело, если при расшиновке фаз, вдруг не туда посадят А и В, или В и С. Тогда варианты станут плачевнее и вероятность аварий увеличится.

Скромный пример, замеряли ток на секции, или на движке каком-то, через клеммник ТТ в релейном отсеке. И после пуска и набора нагрузки выявили, что отображается у нас самая настоящая ерунда. В итоге выяснилось, что фаза B и нуль от ТТ были перепутаны местами. Как говорится, выявили дефект к устранению. Для этого и существует наладка, чтобы после монтажа проверить готовность и сдать эксплуатации к безаварийной работе.

Вопрос на засыпку? А почему двойным замыканием на землю не считается вариант двойного замыкания на одноименные фазы?

Теперь перейдем к рассмотрению и беглому рассчету следующих защит: МТЗ, ТО, ОЗЗ. Беглому, так как существует столько нюансов, что люди не один десяток книг на эту тему написали. Защиты могут выполняться, как отдельно на реле, так и в комплексе, как часть микропроцессорного терминала. Для защиты линии может быть использована трехступенчатая токовая защита, где:

• 1 ступень (токовая отсечка мгновенная) 3I>>>
• 2 ступень (то с выдержкой времени) 3I>>
• 3 ступень (мтз) 3I>

У ТО уставка по току самая большая — это грубая защита, а мтз более гибкая и позволяет выполнять функции дальнего резервирования.

МТЗ линии 6-35 кВ

Я уже рассматривал МТЗ, но, повторение — мать ученья. Максимальная токовая защита с выдержкой времени выступает в качестве первой ступени трехступенчатой защиты линии. Для расчета необходимо рассчитать ток срабатывания защиты, ток уставки, выдержку времени и отстроиться от соседних защит.

1) На первом этапе определяем ток срабатывания защиты с учетом токов самозапуска и других сверхтоков, которые протекают при ликвидации КЗ на предыдущем элементе:

в данной формуле мы имеем следующие составляющие:

Iс.з. — ток срабатывания защиты 2РЗ, величина, которую мы и определяем

kн — коэффициент надежности, который на самом деле можно считать скорее коэффициентом отстройки для увеличения значения уставки; для микропроцессорных равен 1,05-1,1, для электромеханических 1,1-1,4.

kсзп — коэффициент самозапуска, его смысл в том, что при КЗ происходит просадка напряжения и двигатели самозапускаются. Если нет двигателей 6(10) кВ, то коэффициент принимается 1,1-1,3. Если нагрузка есть, то производится расчет при условии самозапуска ЭД из полностью заторможенного состояния. Коэффициент самозапуска определяется, как отношение расчетного тока самозапуска к максимальному рабочему току. То есть зная ток самозапуска, можно не узнавать максимальный рабочий ток, хотя без этого знания не получится рассчитать ток самозапуска — в общем, сократить формулу не удастся особо.

kв — коэффициент возврата максимальных реле тока; для цифровых — 0,96, для механики — 0,65-0,9 (зависит от типа реле)

Iраб.макс. — максимальный рабочий ток с учетом возможных перегрузок, можно узнать у диспетчеров, если есть телефон и полномочия. Для трансформаторов до 630кВА = 1,6-1,8*Iном, для трансформаторов двухтрансформаторных подстанций 110кВ = 1,4-1,6*Iном.

2) На втором этапе определяем ток срабатывания защиты, согласуя защиты Л1 и Л2:

Iс.з.посл. — ток срабатывания защиты 2РЗ

kн.с. — коэффициент надежности согласования, величина данного коэффициента от 1,1 до 1,4. Для реле РТ-40 — 1,1, для РТВ — 1,3. 1,4.

kр — коэффициент токораспределения, при одном источнике питания равен единице. Если источников несколько, то рассчитывается через схемы замещения и сопротивления элементов.

Первая сумма в скобках — это наибольшая из геометрических сумм токов срабатывания МТЗ параллельно работающих предыдущих элементов. Вторая сумма — геометрическая сумма максимальных значений рабочих токов предыдущих элементов, кроме тех, с которыми происходит согласование.

3) На третьем этапе выбираем наибольший из токов, определенных по условиям 1) и 2) и рассчитываем токовую уставку:

kсх — коэффициент схемы, данный коэффициент показывает во сколько раз ток в реле больше, чем ток I2 трансформатора тока при симметричном нормальном режиме работы; при включении на фазные токи (звезда или разомкнутая звезда) равен 1, при включении на разность фазных токов (треугольник) равен 1,73.

nт — коэффициент трансформации трансформатора тока.

4) Далее определяется коэффициент чувствительности, который должен быть больше или равен значения, прописанного в ПУЭ.

Отношение минимального тока, протекающего в реле, при наименее благоприятных условиях работы, к току срабатывания реле (уставке). Для МТЗ значение kч должно быть не менее 1,5 при кз в основной зоне защиты и не менее 1,2 при кз в зонах дальнего резервирования.

5) Определяемся с уставкой по времени

Смысл уставок по времени в следующем: если у нас КЗ как на рисунке выше, то сначала должен отключиться выключатель Л1 (находящийся ближе к КЗ), это необходимо, чтобы оставить в работе неповрежденные участки системы.

То есть tс.2рз=tс.1рз+dt, где дельта t — ступень селективности. Эта величина зависит от быстродействия защит (в частности точности работы реле времени) и времени включения-отключения выключателей.

Если предыдущая РЗ является токовой отсечкой или же РЗ выполнена на электронных (полупроводниковых) реле — dt можно принять 0,3с. Если же в РЗ используются электромеханические реле, то dt может быть 0,5. 1,0. Для различных реле эта величина может доходить до нескольких секунд.

Как было написано выше, особенностью МТЗ является накапливание выдержек времени от элемента к элементу. И чем больше величина dt, тем большей будет отдаленная уставка. Для решения этой проблемы следует устанавливать цифровые РЗ (dt=0,15. 0,2с) и одинаковые выключатели. Ведь, если выключатели одного типа, то и время срабатывания у всех одинаковое. А если, оно невелико, то и суммарная величина будет мала.

В общем выбор мтз состоит из трех этапов:

• несрабатывание 2РЗ при сверхтоках послеаварийных режимов
• согласование 2РЗ с 1РЗ
• обеспечение чувствительности при КЗ в конце Л1(рабочая зона) и в конце Л2 (зона дальнего резервирования)

Расчет токовой отсечки линии

ТО может выполняться как с выдержкой времени (токовая отсечка с замедлением), так и без нее. При расчете ТО отстраивается от максимального тока короткого замыкания в конце защищаемой линии. ТО трансформатора также отсраивается от броска тока намагничивания. Формулы и более подробно про токовую отсечку написано здесь.

Для предотвращения воздействия сверхтоков и коротких замыканий, которые нельзя отключать с выдержкой времени, используется неселективная ТО без выдержки времени. Это применимо для защиты синхронных машин от КЗ на шинах, которое может привести к нарушению устойчивости параллельной работы ТГ с энергосистемой и нарушению энергоснабжения. Формула для определения тока срабатывания неселективной ТО:

В вышеприведенной формуле:

Uс.мин — междуфазное напряжение системы в минимальном режиме работы (0,9. 0,95), В

kн — уже знакомый коэффициент надежности = 1,1. 1,2

zс.мин — сопротивление системы до места установки отсечки, Ом

ko — коэффициент зависимости остаточного напряжения в месте установки отсечки от удаленности 3ф КЗ, определяется по зависимости графической

Остаточное напряжение — это напряжение, при котором обеспечивается динамическая стойкость работы синхронных генераторов (Uост>0,6) и электродвигателей (Uост>0,5).

Данная неселективная ТО применяется совместно с автоматикой (АВР, АПВ), что обеспечивает быстродействие при отключениях опасных кз. Однако, для совместной работы необходимо выполнить ряд мероприятий:

• отстроить ТО от токов намагничивания трансформаторов,
• отстроить ТО от кз на шинах НН трансформаторов, находящихся в её зоне действия
• согласовать ТО с предохранителями, выключателями и другими устройствами, находящимися в её зоне действия

Защита от однофазных замыканий на землю

При расчетах защиты от ОЗЗ следует знать способ заземления нейтрали и в зависимости от этого производить дальнейшие действия. В сетях 6-35 кВ применяется токовая защита нулевой последовательности. Условия её выбора состоит в определении тока срабатывания защиты и определении коэффициента чувствительности

В данной формуле

Iс.фид.макс — собственный емкостной ток фидера

kн — коэффициент надежности равный 1,2

kбр — коэффициент броска емкостного тока при возникновении ОЗЗ

Iс.сумм — суммарный емкостной ток сети, который можно определить по формулам ниже:

для изолированной нейтрали:

В сети с изолированной нейтралью допускается работа, если емкостной ток не превышает:

• 30А для сети 6кВ
• 20А для сети 10кВ

Если же значение емкостного тока превышает полученное значение, то необходимо компенсировать его с помощью реактора, то есть перейти на другой тип заземления нейтрали.

Данные токов также можно узнать в специализированных организациях. Или же определить экспериментальным путем, что дает наиболее точное и реальное значение.

Пример расчета РЗ линии 10кВ

Ну и напоследок небольшой пример расчета рза трансформатора и кабеля по схеме, приведенной на рисунке ниже:

1)На первом этапе мы составили схему замещения, которая представлена справа от самой схемы.

2)На втором этапе мы рассчитываем параметры схемы замещения )(сопротивления шин, кабеля, трансформатора) и приводим их к одному напряжению:

3) Далее определим токи трехфазного короткого замыкания в точках К1, К2 и К3

4) Выберем параметры защит для трансформатора

МТЗ. определяем по формуле, которая была выше по тексту ( 9А — номинальный ток трансформатора)

ТО. Проверяем два условия (в примере приняли цифровую защиту), второе условие — отстройка от броска тока намагничивания:

5) Выберем аналогично защиту для кабельной линии плюс ОЗЗ. С учетом, что ток емкостной равен например 1,1 А/м. Получим следующее:

2020 Помегерим! — электрика и электроэнергетика

3.6.1 Защита двигателя от замыканий на землю в обмотке статора

Защита должна действовать на отключение двигателя при токе замыкания на землю более 5А.

Двигатель включен непосредственно к РУ подстанции, через кабельную линию.

Токовое реле защиты РТЗ-51 подключается к трансформатору тока нулевой последовательности ТНП.

Ток срабатывания защиты с реле типа РТЗ-51 определяется из условия надёжной отстройки от броска собственного ёмкостного тока.

Ёмкость фазы статора электродвигателя:

Ёмкостный ток двигателя:

где f — частота питаемой сети;

Собственный емкостной ток линии:

где x_каб — удельное сопротивления кабельной линии;

m — число кабельных жил;

значение ёмкостного тока в относительных единицах, принимается равным

Суммарный емкостной ток защищаемого присоединения:

Первичный ток срабатывания защиты:

Так как полученное значение оказывается несколько меньшим Iсз мин=1,08 А, то защиту приходится округлить, приняв Iсз=Iсз мин=1,08А

Выбираем реле РТЗ-51 с уставкой по первичному току 1,08 А.

Защита обладает достаточной чувствительностью.

Делись добром 😉

• ВВЕДЕНИЕ
• 1. ВЫБОР УСТРОЙСТВ РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ И АВТОМАТИКИ НА ВСЕХ ПРИСОЕДИНЕНИЯХ
• 2. РАСЧЁТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ
• 3. РАСЧЕТ РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ
• 3.1 Расчет релейной защиты трансформатора
• 3.1.2 Расчёт токовой отсечки
• 3.1.3 Расчёт дифференциальной защиты
• 3.1.4 Газовая защита трансформаторов
• 3.2 Расчёт релейной защиты трансформатора собственных нужд
• 3.2.1 Расчёт максимальной токовой защиты ТСН
• 3.2.2 Расчёт токовой отсечки
• 3.3 Расчёт защиты кабельных линий
• 3.3.1 Расчёт максимальной токовой защиты
• 3.3.2 Расчёт токовой отсечки
• 3.3.3 Расчёт продольной дифференциальной защиты
• 3.3.4 Расчёт максимальной токовой защиты нулевой последовательности
• 3.5.2 Защита от перегрузок токами высших гармоник
• 3.5.3 Защита от повышения напряжения
• 3.6 Расчёт релейной защиты электродвигателя
• 3.6.1 Защита двигателя от замыканий на землю в обмотке статора
• 3.6.2 Защита двигателя от перегрузки (МТЗ)
• 3.6.5 Расчет токовой отсечки
• 4. АВТОМАТИКА ПОНИЗИТЕЛЬНОЙ ПОДСТАНЦИИ
• 4.4 Автоматическое регулирование напряжения трансформатора
• 4.5 Устройства для автоматического включения конденсаторной установки
• ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Похожие главы из других работ:

3.3 Защита от однофазных замыканий на землю

Выполняется с применением реле РТ — 40/0.2. Такая защита устанавливается на всех линиях 6-35 кВ, отходящих от шин РП и ГПП, работающих в сетях с изолированной нейтралью и действующей на сигнал, за исключением тех случаев.

5.3 Защита АД от замыканий на землю

Выполняется на реле КА4 типа РТЗ-51, которое подключается к ТА2 типа ТЗЛМ, установленному в шкафу КРУ (рисунок 6). Ток срабатывания защиты Iс.з. = kотс•Iуд•l = 3•0.43•1 = 1.29 А, где Iуд — удельный емкостный ток линии (таблица 1 /1/).

3.1.3 Защита от замыканий на землю

В распределительных сетях 10 кВ в качестве защиты от замыканий на землю на каждой секции 10 кВ (в ячейке ТН) установлена неселективная сигнализация, реагирующая на напряжение 3Uо.

6. Расчёт уставок защиты от замыканий на землю в обмотке статора

Защита предназначена для выявления и отключения однофазных замыканий на землю в обмотке статора генератора, работающего в блоке с трансформатором.

4.1 Релейная защита от замыканий на землю

Наиболее частым видом повреждений в сетях 6…35кВ являются ОЗЗ (75-90% от общего числа электрических повреждений).

2.4 Поперечная дифференциальная защита генератора от межвитковых коротких замыканий в обмотке статора

Защита выполняется на токовом реле типа РТ-40/Ф с фильтром высших гармоник и включается на трансформатор тока, установленный в перемычке между двумя нейтралями параллельных ветвей обмотки статора. Реле имеет четыре диапазона уставок от 1,75 до 17.

2.5 Защита от замыканий на землю в обмотке статора генератора

Общие положения. Защита от замыканий на землю в обмотке статора генератора выполняется действующей по напряжению и содержит два органа: максимальное реле напряжения первой гармоники.

2.4 Защита от замыканий на землю в обмотке статора генератора

На генераторах энергоблоков в качестве защиты от замыканий на землю, как правило, устанавливается блок-реле БРЭ -1301, состоящий из органов напряжения первой и третьей гармоник охватывающее всю обмотку статора без зоны нечувствительности.

2.11 Защита от внешних коротких замыканий на землю в сети с большим током замыкания на землю

На блоках с заземленной нейтралью защита выполняется с помощью двух токовых реле, включенных на ток нейтрали трансформатора блока. Для обеспечения опережающего отключения при коротком замыкании на землю в сети блоков.

Защита от замыканий на землю обмотки статора

Защита от однофазных замыканий на землю для двигателей мощностью до 2 МВт должна предусматриваться при токах замыкания на землю 10 А и более. Рассчитаем ток однофазного замыкания на землю: Iкз Релейная защита блока «генератор-трансформатор»

3.3 Защита от замыканий на землю в обмотке статора

На генераторах энергоблоков в качестве защиты от замыканий на землю, как правило, устанавливается блок-реле БРЭ1301, состоящее из органов напряжения 1-й и 3-й гармоник и охватывающее всю обмотку статора без зоны нечувствительности.

3.4 Защита от замыканий на землю в обмотке ротора

Для сигнализации замыканий на землю в обмотке ротора и в цепях возбуждения устанавливают защиту КЗР-3, выполняемую с наложением на цепь возбуждения переменного тока частотой 25 Гц. Схема подключения аппаратуры защиты (АКЕ1.

7. Защита замыканий на землю

Ток срабатывания защиты выбирают из условия несрабатывания защиты при внешнем однофазном замыкании на землю. Iс3 = Котс · Iсл · Кб = 1,2 · 4,4 · 2,5 = 13,2 А Где Котс = 1,2-1,3 — коэффициент отстройки; Кб = 2-2,5 — коэффициент.

3) защита от однофазных замыканий на землю.

5.1 Токовая отсечка без выдержки времени 1) Защита выполняется с помощью токового реле РСТ 13. 2) Допустимый ток кабеля А-185 (трехжильный алюминиевый кабель, прокладываемый в земле, на 10 кВ): А.

5.3 Защита от однофазных замыканий на землю

Защита выполняется с действием на сигнал. 1) Выбираем реле РТЗ-51, ток срабатывания которого находится в пределах А. 2) Измерительным органом является трансформатор тока нулевой последовательности типа ТЗРЛ.